(1)生鐵加入量對(duì)氮含量的影響

一般認(rèn)為增加生鐵用量可有效降低鋼液中氮含量，但實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)，在生鐵加入量基本相同的情況下，鋼液中氮含量存在較大差異，當(dāng)生鐵加入量相同時(shí)，成品氮含量卻相差較大。配碳量基本相同時(shí)，在熔化初期增加用氧量可縮短冶煉時(shí)間，但不能有效去除鋼水中的氮。由于溶池內(nèi)還有部分廢鋼沒(méi)有熔化，隨著剩余廢鋼的熔化將廢鋼中的氮帶入鋼液中，此時(shí)已沒(méi)有足夠的碳氧化生成CO氣泡去除鋼液中的氮?；诖?，必須確保一定的熔清碳，在脫碳的過(guò)程中達(dá)到脫氮的目的。

(2)泡沫渣對(duì)氮含量的影響

在熔化末期，爐內(nèi)已基本形成熔池。高功率電弧爐為提高功率因數(shù)一般都采用長(zhǎng)弧操作，在電弧對(duì)熔池表面的沖擊作用下，沖擊點(diǎn)形成一個(gè)凹坑致使裸露的鋼液在大氣中吸氮，目前采用爐門(mén)水冷氧槍供氧，氧槍的梯拉瓦爾”噴嘴產(chǎn)生高速氧流沖擊鋼液面，使沖擊區(qū)暴露在空氣中產(chǎn)生吸氮。因此，在鋼液面基本形成后，就應(yīng)及早造泡沫渣，良好的泡沫渣能有效覆蓋鋼液面包裹弧光，避免鋼液裸露在空氣中吸氮。水冷氧槍的反應(yīng)區(qū)主要集中鋼液面的淺表層，與傳統(tǒng)的吹氧方式相比，雖然供氧強(qiáng)度大，但產(chǎn)生的c0氣泡很快浮出鋼液面，脫氮效果較差，爐內(nèi)廢鋼熔清后應(yīng)停止使用。

(3)出鋼合金化過(guò)程對(duì)氮含量的影響

從出鋼到LF座包取樣，這個(gè)過(guò)程中由于EBT出鋼時(shí)間較短，一般認(rèn)為鋼流的吸氮不多。目前使用的增碳劑一般采用普通增碳劑，大量增碳后，勢(shì)必要加強(qiáng)攪拌致使鋼液裸露在空氣中進(jìn)一步增氮。因此，必須減少增碳劑用量或采用低氮增碳劑。

(4)吹氬強(qiáng)度和等待座包時(shí)間

放鋼過(guò)程中吹氬強(qiáng)度越強(qiáng)，等待LF座包時(shí)間越長(zhǎng)，吸氮越嚴(yán)重，出鋼后包內(nèi)成渣速度慢，不能很好被蓋鋼液面覆蓋，氬氣翻動(dòng)處赤裸的鋼液暴露在空氣中吸氮。生產(chǎn)過(guò)程中應(yīng)合理控制吹氬壓力，加強(qiáng)調(diào)度銜接，避免長(zhǎng)時(shí)間等待座包時(shí)間。

(5)脫氧時(shí)機(jī)

目前工藝一般采用出鋼前期用鋁沉淀脫氧。出鋼時(shí)深脫氧的鋼之間的鋼液吸氮量大于不脫氧的鋼液。氧是表面活性元素，能降低鋼液和氮之間的反應(yīng)速度，不利于鋼液吸氮。目前可適當(dāng)改變脫氧時(shí)機(jī)，待接近出鋼結(jié)束后再加入鋁脫氧。

(6)連鑄對(duì)氮含量的影響

一般連鑄過(guò)程中有三個(gè)環(huán)節(jié)需要改善：

①大包長(zhǎng)水口未采用氬封，在澆鑄過(guò)程中造成負(fù)壓吸氮；

②在第一包開(kāi)澆初期，鋼水裸露地進(jìn)人中包，到一定高度后才加人中包覆蓋劑，造成吸氮；

③采用分體水口造成吸氮。（由于水口頻繁結(jié)瘤，經(jīng)常更換水口故不能采用整體水口）。

采取的措施：

①長(zhǎng)水口與鋼包間的接縫處用氫氣環(huán)密封；

②解決水口結(jié)瘤問(wèn)題，采用整體浸入式水口；

③中包加蓋，大包開(kāi)澆之前充人氬氣并保持一定時(shí)間。

更多信息

請(qǐng)直接與弘超模具科技有限公司工作人員聯(lián)系（熱線(xiàn)電話(huà)：0769-82621066，全國(guó)統(tǒng)一服務(wù)熱線(xiàn)：400-699-1286），還可以獲得更多的有關(guān)結(jié)構(gòu)用鋼、軸承鋼等各種鋼更加詳細(xì)的信息（碳素結(jié)構(gòu)鋼、低合金高強(qiáng)度鋼、電工硅鋼、易切削結(jié)構(gòu)鋼）的選擇、應(yīng)用、熱處理及庫(kù)存等相關(guān)資料。